苏通大桥辅航道连续刚构桥建造技术

《苏通大桥辅航道连续刚构桥建造技术》在普遍分析靠前外已建成大跨度连续刚构桥的成功经验和存在问题的基础上，归纳总结了有代表性的同类桥梁混凝土的收缩徐变规律，详细总结了苏通长江大桥辅航道连续刚构桥的设计、辅助设施施工、基础及下部结构施工、上部连续刚构施工、上部结构施工监控等工作，并详细列出了施工各阶段应力、变形、高程控制等监控结果。 

第一章 工程概况
第一节 工程地质
第二节 气候及水文条件
第三节 下部结构
一、过渡墩基础
二、主墩基础
第四节 上部结构

第二章 设计
第一节 设计范围
第二节 设计依据
第三节 设计规范
一、设计遵守的主要规范
二、设计参考的主要规范
第四节 主要技术标准和设计基础资料
第五节 主要材料
一、混凝土
二、普通钢筋
三、预应力钢筋
四、其他
第六节 设计要点
一、设计计算
二、结构设计
三、耐久性设计

第三章 施工调研
第一节 国外发展概况
第二节 国内发展概况
第三节 国内外大工程实例
一、挪威Stolma桥
二、挪威Raftsundet桥
三、虎门大桥辅航道桥
四、元江大桥
五、澳大利亚门道桥
六、下白石大桥
七、泸州长江二桥
八、江安大桥
九、江岛大桥
十、珠江特大桥
十一、黄石长江公路桥
十二、重庆嘉陵江高家花园大桥
十三、江津长江桥
十四、贵州六广河桥
第四节 病害调研和分析
一、病害研究
二、病害原因初步分析与防治对策研究
第五节 混凝土收缩徐变的影响
一、概述
二、混凝土收缩徐变的影响因素
三、混凝土收缩徐变对结构的影响
四、收缩徐变系数计算方法
五、混凝土收缩徐变试验研究结果分析
六、试验研究结果

第四章 辅助设施施工
第一节 生活区建设
一、生活区规划
二、生活区建设
三、水电设施
第二节 生产区建设
一、生产区规划
二、生产区建设
三、用水用电及排水排污
第三节 栈桥码头施工
一、总体布置
二、结构设计
三、结构方案
四、码头施工
第四节 施工平台
一、平台概况
二、平台施工

第五章 基础及下部结构施工
第一节 钻孔桩施工
一、施工总体方案
二、施工方法
三、施工中的主要问题与对策
四、施工成果统计
第二节 桩底压浆
一、桩底压浆设计要点
二、压浆施工
三、施工控制
第三节 承台施工
一、吊箱围堰施工
二、过渡墩承台施工
三、主墩承台施工
四、承台施工效果
第四节 墩身施工
一、总体方案
二、模板结构
三、模板拼装
四、墩身施工
五、施工中的主要问题与对策

第六章 上部连续刚构施工
第一节 墩顶节段现浇
一、0号、1号块现浇
二、边跨直线段现浇
第二节 箱梁节段悬浇
一、2号～31号块设计基本数据
二、编制依据
三、挂篮悬浇施工
第三节 预应力施工
一、预应力施工
二、预应力孔道压浆
三、封端施工
第四节 合拢段施工
一、合拢段结构
二、边跨合拢段施工
三、中跨合拢段施工
四、合拢段施工的监控

第七章 上部结构施工监控
第一节 概述
第二节 施工监控依据
第三节 施工监控组织体系
一、施工监控组织机构
二、监控各方之间工作关系
第四节 施工监控重点考虑因素
第五节 施工控制的总体思路
一、控制思路
二、施工控制误差范围
三、主要监控内容
第六节 施工线形控制
一、施工线形控制总体流程
二、线形计算分析阶段线形控制方法
三、施工阶段线形控制方法
第七节 主梁线形修正的过程
一、计算模型更新和线形修正计算
二、线形调整
三、施工阶段线形控制程序
四、线形控制数据分析过程
第八节 施工监测结果及分析
一、监测项目
二、应力监测
三、温度监测
四、线形监测
第九节 施工控制计算
一、计算参数
二、计算模型及假定
三、施工阶段计算工况划分
四、计算工况模拟说明
五、计算结果及分析
六、温度效应分析
七、中跨合拢控制
第十节 监控实施效果

附件1 各阶段截面应力测试结果
附件2 各阶段主梁线形测试结果
附件3 苏通大桥辅桥桥面铺装高程控制表
附件4 二恒铺装完成后线形应力测试结果
附件5 荷载试验完成后线形应力测试结果
附件6 跨中底板第二次张拉前后线形应力测试结果
参考文献 

2.腹板斜裂缝的防止
（1）防止了混凝土的早期裂缝，基本上就能保证混凝土固有的抗拉强度不致消失，对混凝土的抗裂性是有利的。
（2）将顶板悬臂束下弯、底板连续束上弯，对于降低腹板主拉应力，是一种合理的布筋形式。每节梁段至少应有两根顶板束下弯至腹板中性轴以下锚固。但是，一般情况，中间跨底板连续束上弯将使腹板内管道拥挤，并须在顶板上设置锚头，困难较多，故中间跨一般仅将顶板束下弯，底板连续束不上弯进入腹板。但边跨底板连续束可上弯，进入靠端支座一侧腹板，锚固在端截面中性轴以上，纵向力筋弯入腹板，要考虑力筋管道对腹板截面的削弱，应适当增加腹板厚度，并妥善处理锚固区的细节设计。
（3）竖向力筋由于长度较短，应力容易损失，设在顶板的锚头如封闭不严密，又容易进水，导致腐蚀，故竖向力筋施工时，应严格控制各道工序，确保锚下混凝土的质量、垫板的平整、灌浆的饱满、锚头的密封，否则，不如取消竖向力筋。有些桥梁设计，腹板内不用竖向力筋，仅依靠纵向力筋及纵向弯起力筋产生的预应力，并适当增加腹板的厚度来降低主拉应力，也取得了防止裂缝的良好效果。从技术及经济效果来说，利用弯束、确保混凝土质量、适当增加腹板厚度要比采用竖向预应力筋有利得多。因为竖向力筋施工麻烦，稍有疏漏就会产生病害。
3.预应力与预应力管道
顶板与底板的横向裂缝主要是由于预应力损失超过设计预期值，或因超重车过桥所致。设计时准确估计各项预应力损失，预留适当储备，施工时严格质量控制，运营时在采取加固措施以前禁止超重车辆过桥，这类裂缝就可以避免。
预应力筋管道造成的截面削弱和应力集中，以及对混凝土收缩的约束往往是沿管道纵向裂缝形成的原因。为了减少这种不利的影响，施工时应保证保护层的厚度、管道间距和管道周围混凝土的质量，尤其要注意保护层混凝土的质量。在张拉底板纵向力筋时，张拉顺序的安排应考虑使应力均匀分布，并保证混凝土应力不超过规定值。显然，体外力筋是避免截面被孔道削弱、解决这一问题的更好方案。 ……